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相對(duì)端面比對(duì)旋風(fēng)除塵器主要性能的影響-泊頭市康越環(huán)保

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相對(duì)端面比對(duì)旋風(fēng)除塵器主要性能的影響

來(lái)源:泊頭市康越環(huán)保 發(fā)布時(shí)間:2017/2/3 14:10:58
為了提高旋風(fēng)除塵器的分離效率,利用 RSM 湍流模型構(gòu)建三維旋風(fēng)除塵器模型,研究了相對(duì)端面比對(duì)旋風(fēng)除塵器主要性能的影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明,隨著相對(duì)端面比的減小,總壓和切向速度隨之降低,顆粒的停留時(shí)間縮短,因而提高了分離效率,為旋風(fēng)除塵器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考。

為了提高旋風(fēng)除塵器的分離效率,利用 SM  湍流模型構(gòu)建三維旋風(fēng)除塵器模型,研究了相對(duì)端面比對(duì)旋風(fēng)除塵器主要性能的影響 數(shù)值模擬結(jié)果表明,隨著相對(duì)端面比的減小,總壓和切向速度隨之降低,顆粒的停留時(shí)間縮短,因而提高了分離效率,為旋風(fēng)除塵器的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考 。

0、引言:
   隨著旋風(fēng)除塵器的推廣應(yīng)用,人們對(duì)其性能的[1] 。近十余年來(lái),國(guó)外學(xué)者著手從要求也越來(lái)越高 整體的三維觀點(diǎn)研究流場(chǎng)的結(jié)構(gòu)及性能。Karagoz[2] 通過(guò)增加渦流長(zhǎng)度設(shè)計(jì)了旋風(fēng)除塵器,發(fā)現(xiàn)其等 [3]分離效率比傳統(tǒng)旋風(fēng)除塵器有所提高。劉玄等提出增加排氣管的插入深度,會(huì)增大旋風(fēng)除塵器的[4] 通壓力損失,除塵效率也會(huì)因此而提高。Gao 等 過(guò)改變中心管道的高度和直徑,分析了中心管道對(duì)旋風(fēng)除塵器流場(chǎng)的影響,得到了_優(yōu)的中心管道尺寸。實(shí)際上,當(dāng)粉塵濃度較低且捕集細(xì)微顆粒時(shí),旋風(fēng)除塵器的除塵效率不高,如何有效地提高旋風(fēng)除塵器性能成為當(dāng)前創(chuàng)新和突破的難點(diǎn)。
   本文借助計(jì)算流體軟件 CFD 對(duì)旋風(fēng)除塵器進(jìn)行數(shù)值模擬,利用 RSM 湍流模型建立了三維的旋風(fēng)除塵器模型,得出旋風(fēng)除塵器不同相對(duì)端面比下的總壓和切向速度曲線,分析了除塵器分離效率隨相對(duì)端面比不同的變化規(guī)律。

1、理論模型:
1.1、氣體流場(chǎng):
 由于旋風(fēng)除塵器內(nèi)具有較強(qiáng)的三維強(qiáng)旋流,并且具有明顯的各向異性湍流特點(diǎn),這里選用 SM 模型來(lái)模擬旋風(fēng)除塵器的氣相流場(chǎng),其控制方程主要

 

5

 

為輸運(yùn)方程,可寫為

 

-   -

 

 ρ u' i  u'j 

1

+ C ij  = D ij   Pij +  ij  εij

t

 

式中, ρ  為空氣的密度, kg /m 3  ; u'  下注 i j , k  表示空

 

間坐標(biāo); u' i  和 u' j  為顆粒在 x  方向的速度平均值和脈動(dòng)值, m /s ; C ij  和 D ij  分別為對(duì)流項(xiàng) 、 湍流擴(kuò)散項(xiàng); P ij  為剪應(yīng)力產(chǎn)生項(xiàng); ij  為壓力應(yīng)變項(xiàng); ε ij  為粘性耗散項(xiàng) 1  2 顆粒動(dòng)力場(chǎng)與顆粒本身的慣性力相比,顆粒在除塵器流場(chǎng)中運(yùn)動(dòng)時(shí)所受的浮力、壓力梯度力、附加質(zhì)量力以及重力等在量級(jí)上均很小,可忽略不計(jì)。因此,從牛頓_定律可以直接得出顆粒的運(yùn)動(dòng)方程:

 

m p

du p

= F C   + F D

2

 

dt

 

 

j

j

 

 

 

 

式中, m p  和 u p  分別為顆粒質(zhì)量和運(yùn)動(dòng)速度, F C j  為顆粒之間 、 顆粒與壁面之間碰撞產(chǎn)生的力, F D j  為流

 

體粘性作用在顆粒上的拖拽力,可寫為

 

 

 

 

 

d 2

 

 

 

F D

=

πρ p

C D   ug  up  | ug  up |

3

 

 

 

8

 

 

 

 

j

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

式中, C D  為氣體  顆粒阻力系數(shù), d p   為顆粒直徑,

u g  up 分別為氣體和顆粒的速度。

 

 

2

數(shù)值模型與計(jì)算

 

 

2  1

幾何模型

 

 

 

所示,

 

本文選用的旋風(fēng)除塵器三維模型如圖 1

 

除塵器高度 H = 760 mm,直徑 D0  = 190 mm,其中矩

形部分為進(jìn)氣管道,進(jìn)氣管道高度 a = 95 mm,寬度

b = 38 mm ; 大的圓柱部分為主筒體,高度 h = 285

mm ,下部梯形圓臺(tái)部分為錐形灰斗,直徑  D c   = 72  5

 

mm ; 上部的小圓柱為出氣管道,直徑 D

= 64 mm ,其

 

 

 

 

e

 

 

深入到主筒體內(nèi)部的高度  = 95 mm,漏在外邊的

高度 L = 55 mm

 

 

 圖 1	旋風(fēng)除塵器的三維模型
 圖 1旋風(fēng)除塵器的三維模型
 

2  2

網(wǎng)格劃分

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

采用六面體進(jìn)行網(wǎng)格劃分,分別選取 3

種網(wǎng)格

 

 

 

 

 

數(shù)來(lái)計(jì)算 1 μm

顆粒的分離效率,計(jì)算結(jié)果如表 1

 

 

 

 

所示 。 可以看出,隨著網(wǎng)格數(shù)的遞增,分離效率相對(duì)

 

 

 

誤差逐步減小 。 為了_計(jì)算精度,本文選用 93

 

 

216 個(gè)網(wǎng)格單元數(shù)進(jìn)行模擬計(jì)算 。

 

 

 

 

 

1

旋風(fēng)除塵器網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

 

 

 

 

 

 

 

 

網(wǎng)格數(shù)

分離效率 /%

相對(duì)誤差 /%

 

 

 

 

 

 

 

 

78 765

59  88

 

 

 

85 941

62  12

3  74

 

 

 

93 216

63  54

2  28

 

 

 

 

 

 

 

2  3

邊界條件

 

 

 

 

 

出口采用流動(dòng)出口,固體壁面 、 其他壁面分別采

 

 

 

 

用無(wú)滑移壁面和反射邊界,其他邊界條件設(shè)置見(jiàn)表

 

 

2 。

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2   邊界條件設(shè)置

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

邊界條件

設(shè)置

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

入口

 

速度入口

 

 

 

 

 

 

 

 

 

排灰口

 

捕集界面

 

 

 

排氣口

 

逃逸邊界

 

 3、計(jì)算結(jié)果與分析:
   相對(duì)端面比是旋風(fēng)除塵器入口截面積與筒體截面積之比,記為 K。矩形進(jìn)口管的高度 a 及筒體直徑 Do 是影響旋風(fēng)除塵器除塵效率的兩個(gè)重要因素。鑒于此,本文分別通過(guò)改變進(jìn)口高度 a 和筒體直徑Do 來(lái)考察不同相對(duì)端面比對(duì)旋風(fēng)除塵器性能的影響。
 
3.1、可靠性驗(yàn)證:
   本文模擬了旋風(fēng)除塵器結(jié)構(gòu)在 x = 0 截面上 z =150 mm 位置處的切向速度沿半徑方向( 筒體中心線指向筒壁的方向) 的變化,與文獻(xiàn)[]的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)6 進(jìn)行了對(duì)比,結(jié)果如圖 2 所示??梢钥闯觯M結(jié)果與文獻(xiàn)[]中的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好,從而驗(yàn)證了本6 文理論和數(shù)值模型的可靠性。
 圖 2	切向速度沿徑向的變化曲線
 2切向速度沿徑向的變化曲線
 
 3.2、相對(duì)端面比對(duì)除塵性能的影響:
   不同相對(duì)端面比下,旋風(fēng)除塵器顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡如圖 3 所示,從左至右依次為 K = 5,K = 7 以及 K =9。可直觀地看出,隨著相對(duì)端面比的減小,顆粒在除塵器中旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)減少,即其在除塵器中停留的時(shí)間逐漸減少,這_使得顆粒更早進(jìn)入排灰口從而易于被捕集。
 圖 3  不同相對(duì)端面比下旋風(fēng)除塵器顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡
 3  不同相對(duì)端面比下旋風(fēng)除塵器顆粒運(yùn)動(dòng)軌跡
 切速度是除塵器內(nèi)量級(jí)_、_主要的分速度,也是影響顆粒捕集的主要因素之一。不同相對(duì)端面比下旋風(fēng)除塵器內(nèi)部切速度沿半徑方向變化的曲線見(jiàn)圖 4。由圖 4 可知,切速度隨半徑增大先急劇增大,到達(dá)峰值后再逐漸減小,曲線呈左右對(duì)稱的“駝峰”形分布,這是因?yàn)樵谙滦龤饬髦星兴俣入S著徑向半徑的增大而減小,而在上旋氣流中切速度隨著徑向半徑的增大而增大。此外,隨著相對(duì)端面比的增大,旋風(fēng)除塵器內(nèi)部切速度逐漸增大。
 圖 4	不同相對(duì)端面比下內(nèi)部切速度變化曲線
 
 4不同相對(duì)端面比下內(nèi)部切速度變化曲線
  壓力場(chǎng)的大小與分布直接影響旋風(fēng)除塵器的除塵效率,而總壓又是反映旋風(fēng)除塵器壓力場(chǎng)分布的重要指標(biāo)5 給出了不同相對(duì)端面比下的總壓曲線,分析后不難得知: 旋風(fēng)除塵器內(nèi)的總壓沿半徑方向呈非線性增大趨勢(shì),_后逐步趨于平緩,曲線的斜率先增大后減小,這是因?yàn)樵谏闲拖滦龤饬鞯慕唤缣帀毫ψ兓黠@的緣故此外,隨著相對(duì)端面比的減小,旋風(fēng)除塵器內(nèi)部的總壓不斷減小。
 圖 5	不同相對(duì)端面比下總壓沿半徑方向變化曲線
 
 5不同相對(duì)端面比下總壓沿半徑方向變化曲線
 在入口風(fēng)速為 16 m /s 時(shí),旋風(fēng)除塵器分離效率隨相對(duì)端面比的變化曲線如圖 6 所示可以發(fā)現(xiàn),隨著相對(duì)端面比的逐漸增大,分離效率先增大后減小,且在 K = 5 附近達(dá)到_,這是因?yàn)橄鄬?duì)端面比主要由入口高度及筒體直徑兩參數(shù)共同決定。
 圖 6	分離效率隨相對(duì)端面比變化曲線
 6分離效率隨相對(duì)端面比變化曲線
 
 4、結(jié)論:

 

1) 旋風(fēng)除塵器內(nèi)部總壓沿半徑方向逐漸增大,其變化趨勢(shì)大于沿軸向的變化,隨著相對(duì)端面比

 

的減小,總壓不斷減小

 

2) 旋風(fēng)除塵器內(nèi)部切速度基本呈軸對(duì)稱分布,且隨著相對(duì)端面比的增大,切速度逐漸增大

 

3) 隨著相對(duì)端面比逐漸減少,顆粒在旋風(fēng)除塵器中旋轉(zhuǎn)圈數(shù)逐漸減少,逗留時(shí)間逐漸減少,顆粒

更易被捕集。

 

4) 隨著相對(duì)端面比的增大,分離效率先急劇增大,而后逐漸減小,在相對(duì)端面比為 5 左右時(shí)分離效率達(dá)到_,這對(duì)旋風(fēng)除塵器的設(shè)計(jì)制造具有重要的指導(dǎo)意義

 
 
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